整理后结果k41设计计算
K41#墩基坑支护设计-一、 支护方案1 -连续墙支护- 基本信息 -内力计算方法 增量法规范与规程 建筑基坑支护技术规程 JGJ 120-99基坑等级 一级基坑侧壁重要性系数0 1.10基坑深度H(m) 7.400嵌固深度(m) 10.600墙顶标高(m) 0.000连续墙类型 钢板桩每延米板桩截面面积A(cm2)236.00每延米板桩壁惯性矩I(cm4)39600.00每延米板桩抗弯模量W(cm3)2200.00有无冠梁 无放坡级数 0超载个数 2- 超载信息 -超载 类型 超载值 作用深度 作用宽度 距坑边距 形式 长度序号 (kPa,kN/m) (m) (m) (m) (m)1 20.000 0.000 6.000 0.000 - -2 36.800 0.000 20.000 6.000 - - 土层信息 -土层数 8 坑内加固土 否内侧降水最终深度(m) 7.400 外侧水位深度(m) 2.900内侧水位是否随开挖过程变化 否弹性法计算方法 m法- 土层参数 -层号 土类名称 层厚 重度 浮重度 粘聚力 内摩擦角(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度)1 素填土 1.60 18.3 - 0.00 35.002 杂填土 1.10 18.3 - 0.00 15.003 粘性土 0.80 18.3 8.3 15.00 11.804 淤泥质土 7.20 17.5 7.5 10.40 9.305 粉土 2.40 19.3 9.3 - -6 粉土 4.90 19.3 9.3 - -7 淤泥质土 2.70 17.7 7.7 - -8 粉土 7.50 19.4 9.4 - -层号 与锚固体摩 粘聚力 内摩擦角 水土 计算m值 抗剪强度擦阻力(kPa) 水下(kPa) 水下(度) (MN/m4) (kPa)1 20.0 - - - 4.68 -2 10.9 - - - 18.48 -3 33.0 15.00 11.80 合算 3.10 -4 7.0 10.40 9.30 合算 1.84 -5 41.1 6.00 12.70 合算 2.56 -6 17.2 6.80 13.30 合算 2.89 -7 17.1 11.50 10.30 合算 2.24 -8 80.2 21.50 13.50 合算 4.45 - 支锚信息 -支锚道数 1支锚 支锚类型 水平间距 竖向间距 入射角 总长 锚固段道号 (m) (m) (°) (m) 长度(m)1 内撑 4.000 1.500 - - -支锚 预加力 支锚刚度 锚固体 工况 抗拉力道号 (kN) (MN/m) 直径(mm) 号 (kN)1 0.00 175.30 - 2 - 土压力模型及系数调整 -弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:层号 土类名称 水土 水压力 主动土压力 被动土压力 被动土压力调整系数 调整系数 调整系数 最大值(kPa)1 素填土 合算 1.000 1.000 1.000 10000.0002 杂填土 分算 1.000 1.000 1.000 10000.0003 粘性土 合算 1.000 1.000 1.000 10000.0004 淤泥质土 合算 1.000 1.000 1.000 10000.0005 粉土 合算 1.000 1.000 1.000 10000.0006 粉土 合算 1.000 1.000 1.000 10000.0007 淤泥质土 合算 1.000 1.000 1.000 10000.0008 粉土 合算 1.000 1.000 1.000 10000.000- 设计结果 - 结构计算 -各工况：内力位移包络图：地表沉降图：- 整体稳定验算 -计算方法：瑞典条分法应力状态：总应力法条分法中的土条宽度: 0.40m滑裂面数据整体稳定安全系数 K s = 1.248圆弧半径(m) R = 20.230圆心坐标X(m) X = -2.732圆心坐标Y(m) Y = 9.386- 抗倾覆稳定性验算 -抗倾覆安全系数: K sMpMaMp被动土压力及支点力对桩底的弯矩, 对于内支撑支点力由内支撑抗压力决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。Ma主动土压力对桩底的弯矩;注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。序号 支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)1 内撑 250.000 - K s 6676.005 4125.0009599.253Ks = 1.125 = 1.11.2)，注：安全系数取自建筑基坑工程技术规范YB 9258-97(冶金部): K sDNq cNc H D qNq tan 45o 22etan N c Nq 1 1tanNq tan 45 12.65322e3.142tan12.653 3.160 N c 3.160 1 1tan12.653 9.622 K s 18.740 10.600 3.160 18.853 9.62218.386 7.400 10.600 32.923Ks = 2.223 >= 1.1, 满足规范要求。Terzaghi(太沙基)公式(K s >= 1.151.25)，注：安全系数取自建筑基坑工程技术规范YB 9258-97(冶金部): K sDNq cNc H D qNq12 e 34 2 tancos 45o 22 N c Nq 1 1tanNq12 e 34 3.142 12.6532 tan12.653cos 45 12.653223.510 N c 3.510 1 1tan12.653 11.180 K S 18.740 10.600 3.510 18.853 11.18018.386 7.400 10.600 32.923Ks = 2.495 >= 1.15, 满足规范要求。 隆起量的计算 注意：按以下公式计算的隆起量，如果为负值，按0处理! 875316 ni1ihi q 125 DH 0.5 6.37c 0.04 tan 0.54式中 基坑底面向上位移(mm);n从基坑顶面到基坑底面处的土层层数;ri第i层土的重度(kN/m 3)；地下水位以上取土的天然重度(kN/m 3)；地下水位以下取土的饱和重度(kN/m 3);hi第i层土的厚度(m);q基坑顶面的地面超载(kPa);D桩(墙)的嵌入长度(m);H基坑的开挖深度(m);c桩(墙)底面处土层的粘聚力(kPa); 桩(墙)底面处土层的内摩擦角(度);r桩(墙)顶面到底处各土层的加权平均重度(kN/m 3); 8753 16 132.3 32.9 125 10.67.4 0.56.37 18.4 11.5 0.04 tan0.18 0.54 = 52(mm)- 抗管涌验算 -抗管涌稳定安全系数(K >= 1.5): 1.5 0h ' w h' 2D '式中 0侧壁重要性系数;' 土的有效重度(kN/m 3);
